霍爾(Hall)電流傳感器可以檢測很大的電流，精度可以達到0.5%~2%。但是霍爾元件是霍爾傳感器的主要部分，一般霍爾元件的溫度特性差，同時霍爾元件容易受到外界磁場的干擾，造成測量誤差。所以霍爾傳感器不適用于溫度高，電磁環(huán)境復(fù)雜的條件下，它的使用范圍受到了很大的限制。Rogowski線圈（羅氏線圈），具有測量電流范圍大、精度高、無磁性飽和現(xiàn)象、體積小、高頻化、易于實現(xiàn)數(shù)字化等諸多優(yōu)點，應(yīng)用場景很多。羅氏線圈一開始用于磁場測量，近年來多應(yīng)用于高電壓系統(tǒng)及大脈沖電流中的檢測。光電組合式羅氏線圈電子式電流互感器的提出在傳統(tǒng)型羅氏線圈的性能基礎(chǔ)上得到了很大的提高。電流互感器（currenttransf...

假設(shè)初始狀態(tài)輸出電壓 VO 在 t=0 時刻 VO=VOH 。根據(jù)電阻分壓關(guān)系可得電路的正反 饋系數(shù) ρ=R1/(R1+R2) ，且運放同相端電壓 V+=ρVOH 。此時運放反相端電壓 V-=V+=ρVOH, 在 0～t1 時刻，對非線性電感 L 進行正向充電，充電電流大小受到電阻分壓及采樣電阻 RS 限制，充電電流從 0 開始增大，最大值為 Im=ρVOH/RS。在 0～t1 期間，鐵芯 C1 工作點 始終在線性區(qū) A，線性區(qū)激磁感抗 ZL 較大， 激磁電流 iex 緩慢增長到正向激磁電流閾值 Ith ，此時鐵芯 C1 工作點開始進入正向飽和區(qū) B。價格下探至0.9元/Wh左右，行業(yè)充分競爭...

無錫納吉伏公司基于鐵磁材料的三折線分段線性化模型，對自激振蕩磁通門傳感器起振原理及數(shù)學模型進行推導(dǎo)，并探討了其在直流測量及交直流檢測的適應(yīng)性，針對自激振蕩磁通門傳感器的各項性能指標，包括線性度、量程、靈敏度、帶寬、穩(wěn)定性等進行了較為深入的研究。（2）結(jié)合傳統(tǒng)電流比較儀閉環(huán)結(jié)構(gòu)，設(shè)計了基于雙鐵芯結(jié)構(gòu)自激振蕩磁通門傳感器的新型交直流電流傳感器，并對其解調(diào)電路進行相應(yīng)改進。通過磁勢平衡方程及相關(guān)電路理論，分析了改進結(jié)構(gòu)及解調(diào)電路對傳統(tǒng)單鐵芯自激振蕩磁通門傳感器線性度的影響。并通過構(gòu)建新型交直流電流傳感器穩(wěn)態(tài)誤差數(shù)學模型，明確了交直流穩(wěn)態(tài)誤差與傳感器電路設(shè)計參數(shù)及雙鐵芯結(jié)構(gòu)零磁通交直流檢測器之間的定性...

輸入端各個繞組與輸出端 繞組之間會相互影響，其中在輸出端產(chǎn)生的感應(yīng)紋波電流將會直接影響終測量結(jié)果， 這是單鐵芯式結(jié)構(gòu)自激振蕩磁通門傳感器閉環(huán)交直流電流測量的誤差來源之一。因此本 文設(shè)計的交直流傳感器為了抑制上述電磁感應(yīng)產(chǎn)生的噪聲， 在原有自激振蕩磁通門傳感 器基礎(chǔ)上增加環(huán)形鐵芯 C2 ，激磁繞組 W2 及反相放大器 U2 構(gòu)成雙鐵芯式自激振蕩磁通 門傳感器結(jié)構(gòu)用于解決電磁感應(yīng)噪聲問題。通過對各個鐵芯磁勢平衡方程的分析， 本文的新結(jié)構(gòu)雙鐵芯式自激振蕩磁通門傳感 器作為零磁通交直流檢測器在新型交直流電流傳感器中性能優(yōu)于原單鐵芯結(jié)構(gòu)自激振 蕩磁通門傳感器。隨著政策支持的加強、技術(shù)創(chuàng)新的深入、市場規(guī)模...

在使用電壓傳感器時，需要注意以下幾點：電壓范圍：確保所選的電壓傳感器的測量范圍能夠覆蓋你所需測量的電壓范圍。過高的電壓可能會損壞傳感器，而過低的電壓可能導(dǎo)致測量不準確。安裝位置：將電壓傳感器安裝在合適的位置，遠離高溫、潮濕、腐蝕性氣體等環(huán)境，以免影響傳感器的性能和壽命。連接方式：正確連接電壓傳感器的輸入和輸出端子，避免接反或短路等錯誤連接，以免損壞傳感器或測量設(shè)備。絕緣保護：對于高電壓環(huán)境，應(yīng)使用具有良好絕緣性能的電壓傳感器，以確保安全操作。 高壓級聯(lián)技術(shù)提高單臺儲能變流器功率、提高運行效率和響應(yīng)速度。徐州充電樁檢測電流傳感器廠家可以觀察到基于鐵芯C1磁化曲線的對稱性及激磁方波電壓...

當一次電流IP為純直流分量時，通過分析式（3－20）可知，此時jw=0，ZF=0時，可得新型交直流電流傳感器的直流穩(wěn)態(tài)誤差εDC為：11+KPIN1RM(KPAN)FRS1(1+偽)式（3－21）為單獨測量直流時的新型交直流傳感器穩(wěn)態(tài)誤差傳遞函數(shù)模型。此時由于PI比例積分電路在直流測量情況下，時間常數(shù)趨近于0，理論上比例積分電路開環(huán)增益趨近于無窮大，因此直流測量誤差趨近于0。然而實際當測量交直流電流時，PI比例積分電路的開環(huán)增益有限，因此仍需考慮其他參數(shù)設(shè)計。同時需要注意，在建立交直流電流傳感器穩(wěn)態(tài)誤差模型時，對基于雙鐵芯結(jié)構(gòu)自激振蕩磁通門傳感器的零磁通交直流檢測器進行了線性化處理，因此保證零...

可以觀察到基于鐵芯C1磁化曲線的對稱性及激磁方波電壓的對稱性，激磁電流波形正向峰值與反向峰值電流滿足I+m=-I-m=Im=ρVOH/RS，且鐵芯C1工作點在線性區(qū)與飽和區(qū)之間周期性變化，因此當自激振蕩磁通門傳感器一次測量電流為0時，激磁電流iex在單個周期內(nèi)正負半波波形中心對稱，即在單個周期內(nèi)激磁電流iex平均值為0，對于信號采樣而言，即在RS上的采樣電壓信號滿足采樣電壓VRS平均值為0。接下來對一次電流為正向及反向直流時的自激振蕩磁通門傳感器振蕩過程進行分析。當IP>0時，激磁電壓波形Vex及激磁電流iex波形如圖2－4中藍色曲線所示，圖中紅色曲線為IP=0時激磁電流波形。廣東深圳已打造成...

傳統(tǒng)的電流互感器或交流比較儀，當一次電流為交直流混合電流時，一次電流中的 直流分量并不適用于電磁感應(yīng)原理， 因此全部的直流分量用于鐵芯勵磁，致使鐵芯進入 飽和區(qū)， 此時電流互感器二次側(cè)電流出現(xiàn)畸變， 導(dǎo)致一二次安匝失去平衡，交流誤差***增大。非線性鐵芯材料在直流分量下均會產(chǎn)生磁飽和問題，為了實現(xiàn)交直流電流 測量， 需對一次電流中直流分量在鐵芯中產(chǎn)生的直流磁勢進行補償， 平衡鐵芯中直流磁 勢使鐵芯磁飽和問題得到解決， 此時交流比較儀部分可實現(xiàn)交流精密測量[38] 。因此，實 現(xiàn)交直流電流精密測量的關(guān)鍵就是構(gòu)建一二次交直流磁勢平衡，通過磁勢閉環(huán)實現(xiàn)主鐵 芯零磁通工作狀態(tài)。而傳統(tǒng)自激...

零磁通交直流檢測器的信號處理電路主要包括低通濾波器LPF及高通濾波器HPF以及環(huán)形鐵芯C2及反相放大器U2及采樣電阻RS2的相關(guān)設(shè)計。保證環(huán)形鐵芯C1與環(huán)形鐵芯C2的對稱性以及激磁電流iex1與激磁電流iex2的對稱性是系統(tǒng)達到零磁通閉環(huán)測量的重要條件，因此環(huán)形鐵芯C2與環(huán)形鐵芯C1磁性參數(shù)及幾何參數(shù)完全相同，其上繞制激磁繞組W2匝數(shù)N2=N1。采樣電阻RS2選取與采樣電阻RS1同阻值、同型號電阻。反相放大器U2選擇與比較放大器U1相同型號規(guī)格的運算放大器，但在電路上構(gòu)成單位比例反相放大器，其輸出端串接激磁繞組W2及采樣電阻RS2。低通濾波器LPF及高通濾波器HPF的實現(xiàn)方法很多。常見的濾波器...

寬工作溫度范圍：電壓傳感器通常能夠在較寬的溫度范圍內(nèi)正常工作，適應(yīng)各種環(huán)境條件下的應(yīng)用需求。低功耗：電壓傳感器通常采用低功耗設(shè)計，能夠在長時間運行的應(yīng)用中提供穩(wěn)定可靠的電壓測量結(jié)果，同時減少能源消耗。高線性度：電壓傳感器的輸出與輸入電壓之間具有較高的線性關(guān)系，能夠準確地反映被測電壓信號的變化情況。良好的穩(wěn)定性：電壓傳感器通常具有較好的長期穩(wěn)定性，能夠在長時間使用中保持較高的測量準確度，不易受外界環(huán)境因素的影響。安全可靠：電壓傳感器在設(shè)計和制造過程中通?？紤]了安全性和可靠性要求，能夠提供安全可靠的電壓測量解決方案。價格下探至0.9元/Wh左右，行業(yè)充分競爭，為更好解決商業(yè)化應(yīng)用盈利問題奠定基礎(chǔ)。...

偶次諧波法進行了分析，該方法簡單、有效，但是檢測電路復(fù)雜，精度較低，溫漂較大。因此為改善磁通門技術(shù)的現(xiàn)狀，吉林大學程福德團隊提出了時間差型磁通門，該方法有可能解決現(xiàn)有磁通門分辨力、測量精度難以繼續(xù)提高的問題，是磁通門研究中一個值得重視的方向； g Velasco-Quesada等提出了零磁通反饋式磁通門，使磁芯工作在零磁通狀態(tài)下，有效減小磁滯對測量的影響； Takahiro Kudo等給出了一種通過測量輸出信號峰值位置變化的方法得到被測電流的通過高靈活度解決用戶側(cè)儲能系統(tǒng)痛點。襄陽粒子加速器電流傳感器發(fā)展現(xiàn)狀已知交流工頻為f=50Hz，假設(shè)自激振蕩磁通門電路激磁電壓頻率fex>>f，且為50H...

t7時刻起鐵芯C1工作點回移至線性區(qū)A，非線性電感L仍繼續(xù)充電，此時激磁感抗ZL較大，激磁電流iex緩慢由I-th繼續(xù)增大，直至在t8時刻增大為0。t5～t8期間，構(gòu)成了激磁電流iex的負半周波TN。至此0～t8期間構(gòu)成了RL自激振蕩電路一個完整的周波，通過上述分析可知，在一個完整的振蕩周期內(nèi)，激磁鐵芯C1工作點在線性區(qū)A、正向飽和區(qū)B及負向飽和區(qū)C之間，由A→B→A→C→A來回振蕩。就物理本質(zhì)而言，磁通門傳感器正是利用磁性材料非線性的特點，完成了自激振蕩的起振過程[16]。這同時也表明，在使用自激振蕩磁通門傳感器時，需要滿足正負大充電電流Im大于鐵芯C1激磁電流閾值Ith的約束條件，即自激振...

當測量交直流電流時，環(huán)形鐵芯C1處于正向激磁狀態(tài)，在采樣電阻RS1上將產(chǎn)生正比于一次交直流電流的有用低頻信號VL1，包括直流分量信號Vdc及工頻交流信號Vfac，同時也會產(chǎn)生高頻無用交流分量VH1。由于環(huán)形鐵芯C2激磁狀態(tài)與鐵芯C1完全相反，因此在采樣電阻RS2上可以檢測到反向的低頻信號VL2及反向的無用交流分量VH2。對于環(huán)形鐵芯C2而言，其與環(huán)形鐵芯C1反相端支路對稱，而缺少正向端電路部分，因此環(huán)形鐵芯C2在振蕩過程中激磁電流的平均電流與一次側(cè)交直流電流線性關(guān)系較差，低頻信號VL2為無用低頻信號。根據(jù)上述分析，可以得到合成信號VR12表達式如下：VR12=VR+VR=VL1+(VH1+VH...

校準和校驗：定期對電壓傳感器進行校準和校驗，以確保測量結(jié)果的準確性和可靠性。防雷保護：在雷電活動頻繁的地區(qū)，應(yīng)采取適當?shù)姆览状胧?，如安裝避雷器或使用防雷設(shè)備，以保護電壓傳感器免受雷擊損壞。溫度補償：某些電壓傳感器的性能可能會受到溫度的影響，因此在使用時要注意溫度補償，以確保測量結(jié)果的準確性?？傊_選擇、安裝和使用電壓傳感器，遵循相關(guān)的操作指南和安全規(guī)范，可以確保傳感器的性能和可靠性，并保證測量結(jié)果的準確性。鈷酸鋰廢料中鈷含量高而鋰含量較少，中國鈷鹽市場利潤不及預(yù)期，導(dǎo)致鈷酸鋰廢料回收量較低。蕪湖霍爾電流傳感器生產(chǎn)廠家新型交直流傳感器的環(huán)節(jié)是零磁通交直流檢測器，其線性度制約了整體閉環(huán)測量方案...

加拿大學者 N.L.Kuster 、W.J.M.Moore 等，通過在交流比較儀結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上改進，將交流檢測模塊換為基于二次諧波磁調(diào)制器結(jié)構(gòu)的直流檢測器，設(shè)計相應(yīng)的倍頻電路及二次諧波解調(diào)電路，完成了直流比較儀研制，研制的變比為400:1 的直流比較儀比例精度在滿量程時為1ppm。歐洲核子研究中心(CENR)的 K.Unser，將磁調(diào)制器技術(shù)與磁積分器技術(shù)結(jié)合，研制出用于質(zhì)子同步器系統(tǒng)中粒子流檢測的寬頻電流互感器，該方法擴展了電流測量帶寬，但交直流測量只能單獨進行，交流通道與直流通道相互獨立。近年來，國內(nèi)在直流測量領(lǐng)域研究頗多的是華中科技大學和中國計量科學研究院，中國計量科學研究院的郭來祥對磁調(diào)制...

無錫納吉伏公司根據(jù)參數(shù)優(yōu)化設(shè)計準則，進行了鐵芯選型并設(shè)計了相應(yīng)電流檢測電路、信號解調(diào)電路、誤差控制電路及電流反饋電路，用雙鐵芯三繞組研制出新型交直流電流傳感器，相比同類產(chǎn)品的三鐵芯四繞組，四鐵芯六繞組等結(jié)構(gòu)，成本極大降低，結(jié)構(gòu)也得到簡化。利用比例直流疊加法，提出了新型交直流電流傳感器性能測試方案。進行了交流計量性能測試、直流計量性能測試以及交直流計量性能測試，測試結(jié)果表明，其電流測量誤差均小于0.05級電流互感器誤差限值。說明研制的交直流傳感器解決了一二次融合下高精度交直流電流測量問題，且交流測量與直流測量互不干擾，可以單獨作為高精度交流電流傳感器，也可作為高精度直流電流傳感器，同時亦可作為抗...

導(dǎo)致正半周波自激振蕩過程將不會在原時刻進入飽和區(qū)， 而是略有延后，即鐵芯 C1 工作點將滯后進入正向飽和區(qū) B；而在正向飽和區(qū) B 及負向 飽和區(qū) C 中，激磁電流峰值仍然滿足 I+m=-I-m=Im=ρVOH/RS，且非線性電感時間常數(shù)未發(fā) 生變化， 因此鐵芯 C1 飽和區(qū)自激振蕩階段， 激磁電流由 I+th1 正向增大至 I+m 的時間間隔 減小， 而激磁電流由 I-th1 負向增大至 I-m 的時間間隔增大。 由上述分析可知， 測量負向直 流時鐵芯工作點的特征為：鐵芯 C1 工作在正向飽和區(qū) B 的時間小于于鐵芯 C1 工作在負 向飽和區(qū) C 的時間，使激磁電流 iex 波形上出現(xiàn)了正...

導(dǎo)致正半周波自激振蕩過程將不會在原 t5 時刻進入飽和區(qū)，而是略 有延后，即鐵芯 C1 工作點將滯后進入負向飽和區(qū) C；而在正向飽和區(qū) A 及負向飽和區(qū) C 中，激磁電流峰值仍然滿足 I+m=-I-m=Im=ρVOH/RS，且非線性電感時間常數(shù)未發(fā)生變化， 因此鐵芯 C1 飽和區(qū)自激振蕩階段， 激磁電流由 I+th1 正向增大至 I+m 的時間間隔增大， 而 激磁電流由 I-th1 負向增大至 I-m 的時間間隔減小。 由上述分析可知，測量正向直流時鐵 芯工作點的特征為： 鐵芯 C1 工作在正向飽和區(qū) B 的時間大于工作在負向飽和區(qū) C 的時 間，使激磁電流 iex 波形上出現(xiàn)了正負半周波...

新型交直流傳感器的誤差影響因素包括： 誤差控制電路比例環(huán) 節(jié)比例系數(shù) KPI 、積分環(huán)節(jié)的積分時間常數(shù) τ1 、反饋繞組 WF 的復(fù)阻抗 ZF 、激磁繞組匝 數(shù) N1、反饋繞組匝數(shù) NF、終端測量電阻 RM 及采樣電阻 RS1。通過減小終端測量電阻 RM 阻值， 降低激磁繞組匝數(shù) N1 ，增大采樣電阻 RS1 阻值， 及增大各個放大電路開環(huán)增益均 可降低新型交直流電流傳感器的穩(wěn)態(tài)誤差。傳統(tǒng)鐵磁元件分析過程中常見的影響因素， 系統(tǒng)的磁性誤差， 如外界電磁干擾、繞組繞線的不均勻性導(dǎo)致的漏磁通及鐵磁元件本身 漏磁通的影響， 以及一次繞組偏心導(dǎo)致的一次繞組磁勢不對稱所帶來的誤差， 在系統(tǒng)建模中...

開關(guān)電源中需要檢測的電流既有直流電流，又有交流電流，在一些情況下會產(chǎn)生很大的脈沖電流，脈沖電流分量在電源系統(tǒng)中存在時間短，但是因為具有極大的峰值會對電源中的各個元器件造成不可修復(fù)的損害。為了有效的防止脈沖電流對開關(guān)電源系統(tǒng)造成的損害，必須有效快速的檢測脈沖電流。與此同時還需要對開關(guān)電源中正常工作時的交直流電流進行精確的測量，以保證對電源系統(tǒng)中的工作狀態(tài)的控制。實際的電源系統(tǒng)中，脈沖電流要比正常工作狀態(tài)下的交直流電流高出許多，甚至相差幾個數(shù)量級，一般的電流傳感器不能既保證對正常狀態(tài)下的交直流的測量精度，同時又可以快速精確的測量突發(fā)的脈沖電流，所以研究可以同時測量脈沖電流和正常工作電流的電流傳感器...

磁通門探頭的磁通變化由激勵電流以及初級被測電流的共同變化得出，引入了閉環(huán)結(jié)構(gòu)，由于被測初級電流上的存在引起電感值變化，應(yīng)用閉環(huán)原理進行檢測以及補償，補償電流Zs輸入到傳感器的次級線圈中，使得開口處場強為0,電感返回至一個參考值。初級電流和次級電流的關(guān)系就會由匝數(shù)比很明確的給出來。無錫納吉伏提出了一種緊湊式結(jié)構(gòu)的磁通門傳感器，該結(jié)構(gòu)減少了一個磁芯， 應(yīng)用套環(huán)式雙磁芯，內(nèi)部環(huán)形磁芯及纏繞在其上的反饋以及激勵線圈與初級線圈應(yīng)用積分反饋式磁通門電流傳感器測量方式。外部環(huán)繞著反饋線圈的環(huán)形磁芯與初級線圈構(gòu)成電流互感器用以測量高頻交流電。這一結(jié)構(gòu)的提出進一步減小了測量探頭的體積及功耗。但是卻是以付出精確度...

巨磁阻（GMR）效應(yīng)在微小磁場測量領(lǐng)域?qū)崿F(xiàn)了創(chuàng)新性的改變，尤其在利用渦流傳感器進行無損檢測方面取得了很大的進展。巨磁阻傳感器具有低功耗、尺寸小、高靈敏度以及頻率與靈敏度的不相關(guān)性等特點；同霍爾傳感器相同，巨磁阻芯片是傳感器的主要組成部分，一般也容易受到環(huán)境中磁場的干擾，不適用于電磁環(huán)境復(fù)雜的環(huán)境，對復(fù)雜波形電流也不能做出準確的檢測。磁通門傳感器(Fluxgatecurrentsensor)，一開始主要用于弱磁場的檢測，比如地磁場檢測、鐵礦石檢測、位移檢測和管道泄漏檢測等方面。隨著這種技術(shù)的發(fā)展，磁通-2-門傳感器廣泛應(yīng)用于太空探測和地質(zhì)勘探中。磁通門電流傳感器的結(jié)構(gòu)類似霍爾電流傳感器，是基于檢...

偶次諧波法進行了分析，該方法簡單、有效，但是檢測電路復(fù)雜，精度較低，溫漂較大。因此為改善磁通門技術(shù)的現(xiàn)狀，吉林大學程福德團隊提出了時間差型磁通門，該方法有可能解決現(xiàn)有磁通門分辨力、測量精度難以繼續(xù)提高的問題，是磁通門研究中一個值得重視的方向； g Velasco-Quesada等提出了零磁通反饋式磁通門，使磁芯工作在零磁通狀態(tài)下，有效減小磁滯對測量的影響； Takahiro Kudo等給出了一種通過測量輸出信號峰值位置變化的方法得到被測電流的關(guān)鍵材料供給保持穩(wěn)定增長。鋰電池一階材料環(huán)節(jié)。九江化成分容電流傳感器現(xiàn)貨在t1≤t≤t2期間，電路初始條件iex(t1)仍滿足式（2－7），且此時鐵芯C1...

新型交直流傳感器的誤差影響因素包括： 誤差控制電路比例環(huán) 節(jié)比例系數(shù) KPI 、積分環(huán)節(jié)的積分時間常數(shù) τ1 、反饋繞組 WF 的復(fù)阻抗 ZF 、激磁繞組匝 數(shù) N1、反饋繞組匝數(shù) NF、終端測量電阻 RM 及采樣電阻 RS1。通過減小終端測量電阻 RM 阻值， 降低激磁繞組匝數(shù) N1 ，增大采樣電阻 RS1 阻值， 及增大各個放大電路開環(huán)增益均 可降低新型交直流電流傳感器的穩(wěn)態(tài)誤差。傳統(tǒng)鐵磁元件分析過程中常見的影響因素， 系統(tǒng)的磁性誤差， 如外界電磁干擾、繞組繞線的不均勻性導(dǎo)致的漏磁通及鐵磁元件本身 漏磁通的影響， 以及一次繞組偏心導(dǎo)致的一次繞組磁勢不對稱所帶來的誤差， 在系統(tǒng)建模中...

開關(guān)電源中需要檢測的電流既有直流電流，又有交流電流，在一些情況下會產(chǎn)生很大的脈沖電流，脈沖電流分量在電源系統(tǒng)中存在時間短，但是因為具有極大的峰值會對電源中的各個元器件造成不可修復(fù)的損害。為了有效的防止脈沖電流對開關(guān)電源系統(tǒng)造成的損害，必須有效快速的檢測脈沖電流。與此同時還需要對開關(guān)電源中正常工作時的交直流電流進行精確的測量，以保證對電源系統(tǒng)中的工作狀態(tài)的控制。實際的電源系統(tǒng)中，脈沖電流要比正常工作狀態(tài)下的交直流電流高出許多，甚至相差幾個數(shù)量級，一般的電流傳感器不能既保證對正常狀態(tài)下的交直流的測量精度，同時又可以快速精確的測量突發(fā)的脈沖電流，所以研究可以同時測量脈沖電流和正常工作電流的電流傳感器...

IP<0 時激磁電壓波形 Vex 及激磁電流波形，圖中紅色曲線 為 IP=0 時激磁電流波形。為方便下一節(jié)對自激振蕩磁通門傳感器建模，將零點選擇為激磁電流達到反向充電電流 I-m 時刻，此時激磁電壓恰好發(fā)生翻轉(zhuǎn)。當一次電流 IP<0，即為負向直流偏置，其在鐵芯 C1 中產(chǎn)生恒定的去磁直流磁通， 鐵芯 C1 磁化曲線將向右發(fā)生平移使鐵芯 C1 進入負向飽和區(qū)的閾值電流變小。 且負向飽 和閾值電流滿足 I-th1=I-th-βIp，此時新的振蕩過程將不同于原 IP=0 時自激振蕩過程，由于 負向飽和閾值電流 I-th1 小于原負向激磁閾值電流 I-th，從而導(dǎo)致負半周波自激振蕩過程將 不會在原...

式（3－3）表明新型交直流電流傳感器靈敏度與終端測量電阻 RM 阻值成正比，與 反饋繞組匝數(shù) NF 成反比。負號沒有實際意義，表示輸出與輸入信號反相。同時，由于環(huán)形鐵芯 C1 與環(huán)形鐵芯 C2 工作在完全相反的激磁狀態(tài)，采樣電阻 RS2 上的交直流采樣電壓信號 VRS2 中的交直流電流信號理論上與 VRS1 幅值相同，而方向相 反。下一節(jié)將具體介紹反向激磁的環(huán)形鐵芯 C2 在系統(tǒng)中的具體作用。新型交直流傳感器是基于 PI 比例積分放大電路進行誤差控制的，理論上比例積分 環(huán)節(jié)將會保證系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)誤差為 0，而實際上閉環(huán)交直流傳感器工作的電磁環(huán)境更為復(fù)雜， 在輸入端除了一次繞組 WP 中交直流...

電流的精密測量一直是工業(yè)生產(chǎn)制造和計量科學理論的重要課題。近些年來，伴隨著智能電網(wǎng)的快速建設(shè)及交直流混合配電網(wǎng)的不斷發(fā)展，配網(wǎng)中交直流混合電網(wǎng)的建設(shè)規(guī)模及復(fù)雜度均有增加。由于交直流配網(wǎng)的發(fā)展以及整流型用電負荷的增多，例如電氣化鐵路、大型整流硅設(shè)備及煉鋼、煉鋁、塑料制品廠商的增多，使得交流電網(wǎng)中存在直流分量。直流分量的存在，使得配網(wǎng)中現(xiàn)有的交流檢測設(shè)備產(chǎn)生了誤差增大、計量失準、保護誤動等多種問題，變壓器等設(shè)備在直流分量下輸出電壓畸變。鋰電儲能產(chǎn)業(yè)布局集中度不斷提升。九江電池電流傳感器廠家直銷然交流比較儀和直流比較儀均不適宜直接用于交直流電流測量，但在電流檢測方法、電磁理論分析與結(jié)構(gòu)設(shè)計上對于交直...

巨磁阻（GMR）效應(yīng)在微小磁場測量領(lǐng)域?qū)崿F(xiàn)了創(chuàng)新性的改變，尤其在利用渦流傳感器進行無損檢測方面取得了很大的進展。巨磁阻傳感器具有低功耗、尺寸小、高靈敏度以及頻率與靈敏度的不相關(guān)性等特點；同霍爾傳感器相同，巨磁阻芯片是傳感器的主要組成部分，一般也容易受到環(huán)境中磁場的干擾，不適用于電磁環(huán)境復(fù)雜的環(huán)境，對復(fù)雜波形電流也不能做出準確的檢測。磁通門傳感器(Fluxgatecurrentsensor)，一開始主要用于弱磁場的檢測，比如地磁場檢測、鐵礦石檢測、位移檢測和管道泄漏檢測等方面。隨著這種技術(shù)的發(fā)展，磁通-2-門傳感器廣泛應(yīng)用于太空探測和地質(zhì)勘探中。磁通門電流傳感器的結(jié)構(gòu)類似霍爾電流傳感器，是基于檢...

設(shè)計的交直流電流檢測器，激磁繞組W1匝數(shù)N1為175匝，穩(wěn)壓后激磁方波電壓為±5V，根據(jù)式（4－3）及表4－2中鐵芯參數(shù)可計算交直流電流檢測器激磁頻率為129Hz，滿足檢測帶寬要求。采樣電阻RS1的穩(wěn)定性及精度直接影響零磁通交直流檢測器測量結(jié)果的準確度，而且采樣電阻阻值也直接影響零磁通交直流檢測器的線性度。當RS1取值較大時，零磁通交直流檢測器的靈敏度增大，而激磁電流峰值Im必然會減小，鐵芯進入飽和狀態(tài)的程度減弱，終將降低零磁通交直流檢測器的線性度。而RS1取值較小時，激磁電流峰值Im必然會增大，則對選用的比較放大器U1其帶載能力提出更高要求，且此時激磁電流增大，則基于電磁感應(yīng)原理激磁繞組對反...